根據減溫減壓器的實際情況和噪聲源的特點，將采取下列噪聲控制措施：

　　一、管道外壁作包扎降噪

　　在原保溫隔熱(隔聲)層的外面用超細玻璃棉進行包扎，包扎厚度為100～150mm，玻璃棉外面再用1.5~2mm厚的鋼套作隔聲層。如圖3.4所示。

　　二、漏氣噴注點氣流分散降噪

　　在漏氣噴注氣流流量是一定的條件下，用許多小孔代替一個大的噴口，將氣流分散，即可達到降低排氣噴流噪聲的目的，如圖5所示。在泄漏噴氣處先用不銹鋼網包扎3～4層，然后包扎不銹鋼絲團和超細玻璃棉，后用穿孔鋼板護面。這樣，泄漏處的噴注氣流被不銹鋼網和不銹鋼絲團分散成細小氣流，并多次阻隔吸聲，消耗其能量，達到降低噪聲的目的。

　　減溫減壓裝置主要特點

　　蒸汽消聲器用途及產品特點

　　消聲器的原理特點和衡量性能好壞的標準

　　小孔噴注

　　蒸汽噴射器的應用優(yōu)點

　　減溫減壓器常見問題及處理辦法

　　如何保證蒸汽排氣消聲器的消聲效果

　　蒸汽調節(jié)閥排汽

減溫減壓器疑難問題及解決方法 一、焊接裂開根本原因 管道在熱膨脹、冷縮以及他偏移無拘無束時需造成的應力稱之為二次應力)。容許應力數值52.00MPa[源自《火力發(fā)電廠汽水管道應力計算技術規(guī)定》)(SDGJ6—90)。異徑三通的短頭處一次應力為35.71MPa。從而表明二點：①正中間支撐架懸空，減溫減壓器一次應力超標準，灑水閥后管道非常容易造成裂痕;②正中間支吊架懸空，在異徑三通處的短頭處一次應力并不算太大(一次應力達標)，支撐架懸空狀況下，管路應力并不是該點造成裂痕的關鍵緣故。 二、支吊架懸空、接下來彎折根本原因 管道橫截面上端溫度高過下邊溫度，將導致管道徑向彎折形變，與具體管道的形變基礎理論剖析一致，表明管道橫截面左右溫差是造成 管道彎折形變及支吊架錯臺的關鍵緣故。 三、 減溫減壓器橫截面下邊熱應力造成 焊接裂開 管道左右存有很大溫差，特別是在在轉換某類工作狀況時，再駕車時管中將會存有冷凝水，高溫蒸氣根據管道使沒有水的壁厚迅速提溫，而剩水一部分壁厚升溫比較慢，進而導致超低溫處較高的徑向拉應力，這類較高的熱應力或熱疲憊是焊接裂開的關鍵緣故。 四、 防范措施 (1)接下來提升疏水管道，改進疏水標準。即在6 支撐架后提升一個620疏自來水管，在減溫減壓器暖管及熱備用時打開該疏自來水管，進而減少接下來左右溫差，促使每個工作狀況下管道橫截面的左右溫差獲得操縱，進而減少管道彎折，清除焊接裂痕。 (2)以便處理拖動支吊架懸空和管道正中間突起的難題，西安市隔熱研究室對該系統軟件管道再次開展設計方案測算及支吊架型號選擇，使6 和8 支撐架承重，5 、7 、9 滑動支架懸空。那樣解決了支吊架懸空問題，改進減溫減壓器的構造應力。 (3)提升灑水設備。原灑水部位在6 支吊架處，更新改造后灑水設備放到調壓閥處。使減溫開水與蒸氣混和更勻稱，降低溫差。

減溫減壓器常見問題及解決方案一、電焊焊接開裂直接原因管道在熱變形、冷縮及其他偏位無拘束時要導致的應力稱作二次應力)。允許應力標值52.00MPa[源于《火力發(fā)電廠汽水管道應力計算技術規(guī)定》)(SDGJ6—90)。軸力偏心大小頭的短頭處一次應力為35.71MPa。進而說明二點：①中間固定支架懸空，減溫減壓器一次應力超標，灑進水閥后管道很容易導致裂縫;②中間支吊架懸空，在軸力偏心大小頭處的短頭處一次應力并算不上很大(一次應力合格)，固定支架懸空情況下，管道應力并并不是該點導致裂縫的重要原因。二、支吊架懸空、簡體彎曲直接原因管道截面上方溫度高過下面溫度，將造成 管道軸頸彎曲變形，與實際管道的變形基礎知識分析一致，說明管道截面上下溫度差是導致 管道彎曲變形及支吊架通縫的重要原因。三、減溫減壓器截面下面熱應力導致 電焊焊接開裂管道上下存在非常大溫度差，特別是在在變換某種工作中情況時，再開車時管內很有可能存在凝結水，高溫蒸汽依據管道使沒有水的厚度快速升溫，而蓄水一部分壁厚提溫較慢，從而造成 低溫處較高的軸頸拉應力，這種較高的熱應力或熱疲倦是電焊焊接開裂的重要原因。