排塵離心通風機邊界條件下的工作壓力為101325pa，入口邊界條件下的壓力入口，表壓為0，初始壓力為-50pa。排塵離心通風機出口邊界條件設置有壓力出口，根據(jù)不同的工作條件設置不同的壓力值。其他邊界保持默認墻設置。采用三種不同的網(wǎng)格密度對離心風機的計算域進行離散。較小網(wǎng)格數(shù)為case1，網(wǎng)格數(shù)為1404467。在此網(wǎng)格的基礎上，相應邊上的節(jié)點數(shù)增加了1.2倍，得到了實例2。網(wǎng)目尺寸為2506630。然后將case2對應邊上的節(jié)點數(shù)增加1.2倍，得到case3的網(wǎng)格，即4647360。在三種不同網(wǎng)格密度下設置相同的邊界條件，經(jīng)過計算，得到了排塵離心通風機樣機在設計條件下的全壓、全扭矩和效率。從表中可以看出，在設計條件下，風機的總壓和效率隨網(wǎng)格密度變化不大。但是，由case1和case2和case3計算的值之間存在一些差異?？紤]到計算的準確性和機器時間的消耗，后一個網(wǎng)格的數(shù)量是根據(jù)案例2的數(shù)量計算的。在三種不同網(wǎng)格密度下設置相同的邊界條件，經(jīng)過計算，得到了排塵離心通風機樣機在設計條件下的全壓、全扭矩和效率。

排塵離心通風機的矩形截面蝸殼成型時，蝸殼側(cè)壁只需用鋼板切斷，在滾筒上滾動即可。加工制造方便。因此，選擇離心風機常用的矩形截面蝸殼作為風機蝸殼截面的設計依據(jù)。介紹了蝸殼型線的設計方案。采用等循環(huán)法完成了蝸殼型線的設計，選擇等邊單元法進行了蝸殼型線的近似繪制。在前向離心風機中，蝸殼舌與葉輪之間的間隙通常為葉輪旋轉(zhuǎn)直徑的0。

排塵離心通風機蝸殼外形參數(shù)的選擇

蝸殼寬度的選擇和蝸殼較佳寬度的選擇并沒有給出一種固定的計算方法。建議蝸殼B的寬度為葉輪出口寬度的2-5倍[52-54]。蝸殼的寬度也可通過公式確定。由式計算的蝸殼寬度為0.069m~0.099m，b值為0.72m，為風機葉輪出口寬度的6倍。通過對設計風機的建模和數(shù)值計算，當殼體厚度為葉輪出口寬度的6倍時，效率低，流量大，總壓低。因此，根據(jù)排塵離心通風機的數(shù)值計算和文獻綜述的結(jié)果，蝸殼寬度是葉輪出口寬度的4倍，即b為0.48m。在現(xiàn)有排塵離心通風機的基礎上，通過對引風機葉輪的改造，在不進行電機技術改造的情況下，對引風機進行技術改造，提高引風機的出力，以滿足反硝化和靜電沉淀的總阻力。

離心風機的瞬態(tài)計算方法采用第二章所述的穩(wěn)態(tài)計算方法。計算結(jié)果收斂后，將收斂結(jié)果作為瞬態(tài)計算的初始值。湍流模型仍然是sstk_uuu。采用隱式分離法求解離散方程。排塵離心通風機的壓力修正采用簡單算法進行。對流項采用二階迎風格式離散，擴散項采用二階中心格式離散，時間項采用二階隱式格式離散。時間步長由公式確定。離心風機空氣動力噪聲的計算離心風機運行時產(chǎn)生的噪聲主要包括機械噪聲、電磁噪聲和空氣動力噪聲。離心風機的內(nèi)部是復雜的三維非定常渦噪聲。復雜流場結(jié)構與氣動噪聲的相關性是氣動噪聲研究中的一個難題。（2）通過觀察風機不同截面上的總壓和速度等值線，可以得出離心風機的內(nèi)部流動規(guī)律：由于葉輪的旋轉(zhuǎn)，在葉輪入口產(chǎn)生較大的負壓值，使空氣從集塵器進入葉輪。

為了了解三維流場結(jié)構對氣動噪聲的影響，在氣動噪聲預測中，采用條帶理論方法確定葉片表面的氣動參數(shù)。近年來，風機流場結(jié)構的研究取得了很大進展。在風機氣動噪聲預測中，建立了相應的物理模型和數(shù)學模型，介紹了復雜流場的數(shù)值模擬技術，進行了考慮三維流場的氣動噪聲預測計算，研究了流場結(jié)構對排塵離心通風機氣動噪聲的影響。討論了如何有效地控制風機內(nèi)部流量，降低風機噪聲。排塵離心通風機采用多耦合仿生設計和數(shù)值計算方法，研究了仿生葉片的降噪機理。結(jié)果表明，仿生葉片的鋸齒后緣結(jié)構可以有效地改變?nèi)~片后緣脫落渦的結(jié)構和頻率，從而減小葉片表面的壓力波動和氣流對葉片前緣的影響，使A計權聲壓級提高。風機的EL可降低2.1db。Seung-heo等人[64]將葉片的線性后緣改為S形后緣，結(jié)果表明，S型后緣葉片能有效地降低空調(diào)風機的噪聲，使排塵離心通風機噪聲降低到2.2dB左右。當S型后緣角為5度，葉片傾角適當增大時，可有效降低空調(diào)風機噪聲。得到了由SSTK-U湍流模型計算的總壓、效率和實驗值的誤差值。