改造可行性分析

     從理論上分析，在同種工況下,通過空氣預熱器的二次風量基本不變,通過磨煤機出口的一一次風量也基本不變。但是由于磨煤機入口一次風溫要控制在300 ℃以下(正常運行時200~290 ℃) ,而熱一次風溫正常在330 ℃左右,這樣就需要一定量的冷一次風進人磨煤機。制粉系統(tǒng)摻人的冷風量過多,進入空氣預熱器的熱一次風量減少,導致鍋爐排煙溫度升高。

空氣預熱器結構介紹

轉子

連在中心筒輪轂上的低碳鋼主隔板為轉子的基本構架，轉子隔倉由中心筒和外部分倉組成。轉子中心筒包括中心筒輪轂和內部分倉，其中轉子主徑向隔板與中心筒輪轂連為一體。從中心筒向外延伸的主徑向隔板將轉子分為24 倉，這些分倉又被二次徑向隔板分隔呈48倉。主徑向隔板和二次徑向隔板之間的環(huán)向隔板起加強轉子結構和支撐換熱元件盒的作用。轉子與換熱元件等轉動件的全部重量由底部的球面滾子軸承支撐，而位于頂部的球面滾子導向軸承則用來承受徑向水平載荷。

對空預器的改造

脫硝系統(tǒng)中當氨的逃逸量為 1 μL/L 以下時，煙氣中的氨含量很少，NH4HSO4生成量也很少，此時空預器的堵塞現(xiàn)象較輕；當氨逃逸量增加到 2 μL/L時，空預器正常運行 0.5 年后發(fā)生明顯的堵塞現(xiàn)象；當氨逃逸量增加到 3 μL/L 時，空預器正常運行 0.5年堵塞現(xiàn)象嚴重。因此，控制氨逃逸量是保證空預器性能的關鍵。脫硝系統(tǒng)實際運行過程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化劑活性降低、NOx和NH3濃度場分布不均勻以及氨過噴。NOx和 NH3濃度場分布不均勻可通過調整噴氨的各閥門開關程度調整濃度場分布。SCR 催化劑的使用壽命一般為3 年。在催化劑使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常約降低 1/3。此時如果要提高 NOx轉化率，需要增大催化劑的注入量，但這又會造成 NH3逃逸水平的 （＞5 μL/L）。因此，工程中采用通過預留催化劑將來層的方法來控制 NH3逃逸率，即在 SCR 投運的初始階段，使用 2 層或 3 層催化劑；2 年后，新增 l 層催化劑；3 年后，更換已到使用壽命的催化劑，確保 NH3逃逸率始終控制在 3 μL/L 以下。