通過換型定位裝置或設置雙夾具方案，經(jīng)評估大批量生產方式下優(yōu)選雙夾具方案。如圖3所示，大小缸體的缸蓋零件定位設計差異較大：雙夾具設計Ⅰ設計為小缸體加工；Ⅱ為大缸體加工位置，成功實現(xiàn)成本控制和質量保證。缸體、缸蓋為典型的箱體類零件加工，在加工基準上采用“一面兩銷”的定位方案來實現(xiàn)6個平面及孔系的精加工。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。

      基于B軸傳動方式，原缸體生產線全部采用B軸夾具方案，如圖4所示，部分加工特征如曲軸位置傳感器孔，主軸承蓋結合面等特征加工必須將零件翻轉直立后才能完成加工。經(jīng)過行業(yè)考察及氣缸蓋A軸實際應用，1.5L以下小排量鑄鐵缸體的加工負荷通過A軸加工完全可以達到工藝要求。如圖6所示，采用 B 軸、A軸串聯(lián)布置方式可以方便地實現(xiàn)零件的定位面一直朝下，無需再整體翻轉立起，不僅節(jié)省了員工的操作時間，降低了工作負荷，而且避免了翻轉過程中切削液飛濺導致工作環(huán)境的污染。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。

     采用合成鑄鐵工藝，消除了生鐵中粗大石墨的遺傳性，石墨大小為4～5級，石墨形態(tài)得到改善，使石墨分布更均勻，同時降低了鑄件的縮松傾向，改善了鑄件的加工性能。在一定范圍內提高鐵液的過熱溫度，延長高溫靜置時間，能使石墨細化，基體組織細密，抗拉強度提高；若進一步提高過熱溫度，鐵液的形核能力下降，石墨形態(tài)變差，甚至出現(xiàn)自由滲碳體，使得強度性能范圍下降，因此存在一個“臨界溫度”。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。

       一般認為，普通灰鑄鐵的臨界溫度1 500～1 550 ℃左右[1]。筆者公司采用過熱溫度1 510～1 530 ℃生產發(fā)動機缸體缸蓋，高溫靜置5～10 min，石墨形態(tài)得到改善，本體強度及穩(wěn)定性得到提高。由于高溫靜置和長時間鐵液保溫會造成碳的損失及形核核心的減少，在鐵液出爐時加入0.03％～0.06％增碳劑（粒度0.3～0.8 mm）進行預處理，增加鐵液的形核核心，并起到一定的孕育作用。對于灰鑄鐵，孕育的實質是借助孕育劑去影響鐵液的共晶反應，良好的孕育處理是灰鑄鐵獲得細小均勻的A型石墨、消除碳化物及過冷組織，減少斷面敏感性及硬度散差，改善鑄件力學性能及加工性能的基本保障。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。

     原工藝硫含量為0.10％～0.12％，錳含量為0.7％～0.9％，將錳含量降至0.5％左右時，試驗表明，鑄件的本體強度并沒有降低，反而有升高的趨勢，所以控制錳的含量在0.46％～0.55％之間。如果加入的錳量過高，一方面，隨著錳量增加，與Mn結合的S就多，使鐵液中自由w(S)量降低。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。

       S被大量消耗后，石墨會變得平順，長度變長，端部的鈍化效果變差；另一方面過量的錳會形成MnS夾雜物，大量MnS夾雜物，一部分會成為石墨的晶核，另一部分則發(fā)生聚集，形成局部密集的MnS排列，Mn強化基體的合金化作用被MnS的不利影響壓制，降低了灰鑄鐵性能。但是錳含量也不是越低越好，錳含量太低，會使鐵液氧化傾向增大，流動性變差，收縮傾向增加。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。

      康明斯要求缸體缸蓋的本體性能≥207MPa，試驗含量在0.0081%-0.0116%之間的鑄件力學性能和金相組織都完全滿足東風康明斯的要求。同時，我們對含量在0.012%-0.013%時澆注的496件缸體鑄件進行了氣密性檢測，出現(xiàn)2件滲漏，滲漏率為0.4%，滲漏率未出現(xiàn)異常升高。說明As在這個范圍內，不會增加鑄件的滲漏廢品。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。

        微量元素鋁的含量在一定范圍下并不會對發(fā)動機缸體缸蓋鑄件的質量產生影響，但是當鋁的含量超過一定范圍后，就會產生氫氣孔，使鑄件報廢。鐵液中微量鋁（質量分數(shù)為0.01%~0.1%）發(fā)生反應。如果鐵液脫氧不好，而在金屬的硬皮（或氧化膜）附近氫的濃度又高，則有可能發(fā)生。反應，生產的水就附著在生長著的晶粒上成為氣泡的核心。此后，凝固過程中析出的氫和由界面侵入的氫都向氣泡核心集中，使氣泡長大。氣泡來不及逸出時，就成為氫氣孔。洋馬4TNE98缸蓋批發(fā)服務熱線。