改造可行性分析

     如果空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)向改變，轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向改為:.煙氣一二次風(fēng)一一次風(fēng)一煙氣,則可在一次風(fēng)溫滿足制粉系統(tǒng)要求的前提下提高二次風(fēng)溫。熱一次風(fēng)溫的降低,使得磨煤機(jī)所需要的冷一次風(fēng)量減少

     (不通過空氣預(yù)熱器)、熱一次風(fēng)量增加(通過空氣.預(yù)熱器) ,因而通過空氣預(yù)熱器的一、二次總風(fēng)量相對改造前增加,從而使排煙溫度下降。同時,二次風(fēng)溫升高，相應(yīng)提高了鍋爐爐膛的溫度,縮短了煤粉的燃燒時間,增大了輻射傳熱份額，減少了對流傳熱量,出口汽溫降低、減溫水用量減少。

對空預(yù)器的改造

脫硝系統(tǒng)中當(dāng)氨的逃逸量為 1 μL/L 以下時，煙氣中的氨含量很少，NH4HSO4生成量也很少，此時空預(yù)器的堵塞現(xiàn)象較輕；當(dāng)氨逃逸量增加到 2 μL/L時，空預(yù)器正常運(yùn)行 0.5 年后發(fā)生明顯的堵塞現(xiàn)象；當(dāng)氨逃逸量增加到 3 μL/L 時，空預(yù)器正常運(yùn)行 0.5年堵塞現(xiàn)象嚴(yán)重。因此，控制氨逃逸量是保證空預(yù)器性能的關(guān)鍵。脫硝系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行過程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化劑活性降低、NOx和NH3濃度場分布不均勻以及氨過噴。NOx和 NH3濃度場分布不均勻可通過調(diào)整噴氨的各閥門開關(guān)程度調(diào)整濃度場分布。SCR 催化劑的使用壽命一般為3 年。在催化劑使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常約降低 1/3。此時如果要提高 NOx轉(zhuǎn)化率，需要增大催化劑的注入量，但這又會造成 NH3逃逸水平的 （＞5 μL/L）。因此，工程中采用通過預(yù)留催化劑將來層的方法來控制 NH3逃逸率，即在 SCR 投運(yùn)的初始階段，使用 2 層或 3 層催化劑；2 年后，新增 l 層催化劑；3 年后，更換已到使用壽命的催化劑，確保 NH3逃逸率始終控制在 3 μL/L 以下。

石油化工中加熱爐余熱回收

下面舉出一個在石油化工生產(chǎn)中使用熱管技術(shù)節(jié)能的典型實(shí)例如下。

某廠針對某石化企業(yè)的原蒸餾常減壓爐空氣預(yù)熱器系統(tǒng)存在設(shè)備老化、泄多、檢修困難、熱效率低等問題，特別是目前加工進(jìn)口高含硫需要進(jìn)行配套改造，采用了分離式熱管油-氣換熱器。

不同管線、不同溫度和壓力的常二線、常三線油分別流經(jīng)分離式熱管換熱器的加熱段，其加熱段結(jié)構(gòu)形式類似于固定管板式換熱器熱流體油走殼程，管程為熱管工質(zhì)，分離式熱管換熱器的冷凝段為翅片管束換熱器，需要加熱的空氣流經(jīng)管外，管內(nèi)通過上升管與下降管與下部換熱器的管程相連，形成工質(zhì)循環(huán)回路。當(dāng)管內(nèi)具有一定真空度后，在位差的作用下，熱管內(nèi)部的工質(zhì)不斷吸收熱流體油所放出的熱量，通過蒸發(fā)至冷凝段冷凝，源源不斷的把熱量傳至冷凝段加熱翅片管外的空氣。其特點(diǎn)是加熱段與冷凝段可以相互獨(dú)立。這樣在運(yùn)行過程中，即使某一單元發(fā)生意外泄漏，也只是這一小單元作為熱管傳熱失效，不影響其他單元的換熱，一般情況下也無需停車檢修。以往大部分的分離式熱管換熱器都是采用一種熱流體同時加熱兩種或兩種以上的冷流體，冷、熱流體間多為氣-氣換熱形式，然而，將兩種或兩種以上的不同熱流體（液體）來加熱冷流體（氣體），目前尚不多見。迄今為止該裝置已連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)十余年，目前仍在運(yùn)行中。