高速離心鼓風(fēng)機(jī)改造后，風(fēng)機(jī)總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區(qū)和小流量區(qū)附近增加較多，但在額定流量附近總壓的改善不如方案三，結(jié)合效率提高的數(shù)據(jù)，很明顯方案三是較佳的優(yōu)化方案。風(fēng)機(jī)總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經(jīng)槽的流體與原葉輪內(nèi)的高速流體發(fā)生強(qiáng)烈碰撞，造成沖擊損失。在風(fēng)機(jī)運行過程中，當(dāng)集熱器流入葉輪轉(zhuǎn)輪時，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤B段附近形成高速區(qū)，使B段附近的流速和流量大于A段，從而使風(fēng)機(jī)性能從兩個方面得到改善。一是提高前盤的徑向速度，即A段，使高速離心鼓風(fēng)機(jī)出口處的流體速度趨于均勻；二是優(yōu)化后盤附近的速度梯度。高速離心鼓風(fēng)機(jī)原型機(jī)的短葉片是在長葉片的基礎(chǔ)上在直徑為320mm的圓弧方位截斷，改善計劃一的短葉片長度進(jìn)行了多種長度的挑選，并經(jīng)過數(shù)值計算得到醉優(yōu)的短葉片長度是在長葉片的基礎(chǔ)上在直徑為259mm的圓弧方位打斷。由此可見，開槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉(zhuǎn)輪內(nèi)靠近后圓盤的速度在整個轉(zhuǎn)輪內(nèi)比較均勻，沒有明顯的高速聚集區(qū)，因此流場比較合理。與子午面上的原風(fēng)機(jī)相比，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。因此，開槽改善了葉輪通道內(nèi)的流場，大大提高了高速離心鼓風(fēng)機(jī)的總壓和效率。邊界層分離現(xiàn)象發(fā)生在原風(fēng)機(jī)葉片通道的吸力面上，形成較大的渦流區(qū)；在通道的后半段，邊界層分離現(xiàn)象也發(fā)生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成（其部分速度沿葉輪的圓周方向）。同時，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。

高速離心鼓風(fēng)機(jī)葉輪由若干結(jié)構(gòu)參數(shù)組成，這些參數(shù)對離心風(fēng)機(jī)的性能有著重要的影響。相似原理在風(fēng)機(jī)上的應(yīng)用，極大地促進(jìn)了風(fēng)機(jī)的設(shè)計和改進(jìn)。在風(fēng)機(jī)設(shè)計中，根據(jù)相似原理，可以選擇現(xiàn)有的風(fēng)機(jī)或經(jīng)過試驗的機(jī)型進(jìn)行相似設(shè)計，以保證風(fēng)機(jī)達(dá)到預(yù)期效果。在沒有合適、的風(fēng)機(jī)或模型的情況下，可以根據(jù)高速離心鼓風(fēng)機(jī)相似原理制作模型，然后將模型試驗的結(jié)果轉(zhuǎn)換為機(jī)器的實際結(jié)果，完成風(fēng)機(jī)的設(shè)計。然而，相似原理的應(yīng)用必須嚴(yán)格滿足幾何相似、運動相似和動態(tài)相似等相似條件?？梢钥闯觯谙嗤臈l件下，通過風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速與葉輪出口直徑的比值，可以得到風(fēng)機(jī)流量、靜壓、總壓和內(nèi)功率的比例關(guān)系。由于流道內(nèi)軸流分布不均勻，葉輪前后盤不一致，為便于比較分析，沿葉輪圓周做了A、B兩段。然而，當(dāng)只改變?nèi)~輪結(jié)構(gòu)參數(shù)時，改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)與原型風(fēng)機(jī)的相似性將不能得到滿足。因此，本文通過改變高速離心鼓風(fēng)機(jī)葉輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)和數(shù)值計算方法，對改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)性能進(jìn)行了評價和分析。離心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)試驗?zāi)Ｐ蜑?900轉(zhuǎn)/分斜槽離心風(fēng)機(jī)，傳動方式為A型傳動。斜槽離心風(fēng)機(jī)主要由葉輪、蝸殼和集熱器組成。葉輪由前、后、葉片三部分組成。前盤為錐形弧。葉輪直徑480mm，葉片數(shù)20片。短刃10片，長刃10片，分布均勻。短葉片為截短半徑的前葉片，其余部分與長葉片結(jié)構(gòu)相同，所有葉片出口安裝角度為140度。葉輪圖如圖3.1所示。蝸殼為矩形截面，寬度為69mm。

電廠155MW機(jī)組鍋爐采用高溫高壓自然循環(huán)汽包鍋爐。風(fēng)煙系統(tǒng)為平衡通風(fēng)方式，由兩臺高速離心鼓風(fēng)機(jī)和兩臺離心送風(fēng)機(jī)組成。引風(fēng)機(jī)為離心風(fēng)機(jī)，進(jìn)口擋板調(diào)節(jié)，單吸雙支撐。引風(fēng)機(jī)風(fēng)量496800m3/h，全壓6600pa，軸功率1086KW，設(shè)計電流146.8A，電機(jī)額定功率1250KW。增壓風(fēng)機(jī)流量1491480m3/h，增壓風(fēng)機(jī)總壓力2500pa，電機(jī)額定功率1400kw。采用LHS方法對離心風(fēng)機(jī)的進(jìn)口溫度、進(jìn)口壓力、進(jìn)口流量和轉(zhuǎn)速進(jìn)行了采集，并對采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行了歸1化處理，用于LSSVM模型的訓(xùn)練。鍋爐滿負(fù)荷運行時，兩臺引風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板開度為100%/100%，高速離心鼓風(fēng)機(jī)電流為120/121A，增壓風(fēng)機(jī)運行電流為150A，風(fēng)機(jī)無調(diào)整裕度，不能滿足機(jī)組滿負(fù)荷要求，負(fù)壓力在t內(nèi)調(diào)整。電爐是有限的。同時，增壓風(fēng)機(jī)故障也是鍋爐MFT保護(hù)動作的原因之一，不利于機(jī)組安全穩(wěn)定運行。本次引風(fēng)機(jī)的力變換與反硝化、靜電沉淀同步進(jìn)行，將引風(fēng)機(jī)進(jìn)出口鋼煙道整體更換，改變原有的工業(yè)水冷卻方式。根據(jù)該設(shè)備的現(xiàn)狀，提出了提高Y4-73型引風(fēng)機(jī)出力的方案。在對高速離心鼓風(fēng)機(jī)電機(jī)基礎(chǔ)和電機(jī)進(jìn)行技術(shù)改造的基礎(chǔ)上，通過改變引風(fēng)機(jī)的葉輪形式和直徑，增加引風(fēng)機(jī)的輸出，并根據(jù)原風(fēng)機(jī)的輸出，將引風(fēng)機(jī)的容量提高1500帕。風(fēng)機(jī)改造后，必須能滿足機(jī)組各工況和任何工況下的風(fēng)機(jī)運行要求。不會出現(xiàn)急停喘振。