網(wǎng)架鋼支座優(yōu)點(diǎn)及介紹

【網(wǎng)架鋼支座】球型支座與盆式橡膠支座的主要區(qū)別在于：盆式橡膠支座通過鋼盆中橡膠的轉(zhuǎn)動(dòng)來滿足橋梁轉(zhuǎn)角的需要，由于橡膠的轉(zhuǎn)動(dòng)反力矩與橡膠的直徑、厚度和硬度有關(guān)，因此在支座轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，隨著支座轉(zhuǎn)角的變化，支座的轉(zhuǎn)動(dòng)反力矩相應(yīng)發(fā)生變化，而且支座橡膠厚度有一定限制，一般為橡膠直徑的1/10~1/15，因此盆式橡膠支座的設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)角一般為0.012~0.02rad。

【網(wǎng)架鋼支座】當(dāng)球型支座的轉(zhuǎn)動(dòng)中心與上部結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)動(dòng)中心重合時(shí)，只需要球冠襯板與球面四氟板之間發(fā)生滑動(dòng)，就可使支座轉(zhuǎn)動(dòng)。但當(dāng)球型支座與上部結(jié)構(gòu)兩者的轉(zhuǎn)動(dòng)中心不重合時(shí)，支座的轉(zhuǎn)動(dòng)就要受到梁體的約束，此時(shí)就必須在上支座與四氟板之間，設(shè)置第二滑動(dòng)面。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)與中心轉(zhuǎn)動(dòng)的相對(duì)位置，球面轉(zhuǎn)動(dòng)方向可以與平面滑動(dòng)方向一致活相反。如果兩個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)中心重合，則在平面上就不發(fā)生滑動(dòng)。

 【網(wǎng)架鋼支座】 球型支座轉(zhuǎn)動(dòng)力矩的大小與球面和平面m摩擦阻力有關(guān)。

  因此，球型支座轉(zhuǎn)動(dòng)偏心距與支座的摩擦系數(shù)μ和球面半徑R有關(guān)。根據(jù)德國實(shí)測(cè)資料，支座的轉(zhuǎn)動(dòng)偏心距為e=μ.R。該值小于靜力分析的理論值，這是因?yàn)橹ёl(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，并非在球面和平面兩個(gè)滑動(dòng)面上同時(shí)出現(xiàn)靜摩擦，支座的轉(zhuǎn)動(dòng)首先發(fā)生在球面四氟板處，然后才在平面四氟板上發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)。

【網(wǎng)架鋼支座】 球型支座具有以下優(yōu)點(diǎn)：

 （1）球型支座通過球面?zhèn)髁?，因而作用到支承混凝土上的反力比較均勻。

 （2）球型支座的轉(zhuǎn)動(dòng)力矩小。轉(zhuǎn)動(dòng)力矩只與支座的球面半徑及四氟板的滑動(dòng)摩擦系統(tǒng)有關(guān)，與支座轉(zhuǎn)角的大小無關(guān)，因此特別適用于轉(zhuǎn)角的支座，設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)角可打0.05rad以上。

 （3）球型支座各向轉(zhuǎn)動(dòng)性能一致，適用于曲線橋和寬橋。

 （4）球型支座不再使用橡膠承在，不存在橡膠硬化或老化等多支座轉(zhuǎn)動(dòng)性能的影響，特別適用于低溫地區(qū)。

【網(wǎng)架鋼支座】用材料的材質(zhì)及機(jī)加工精度做了詳細(xì)的規(guī)定：

 【網(wǎng)架鋼支座】用材料的材質(zhì)及機(jī)加工精度做了詳細(xì)的規(guī)定：

    1.【網(wǎng)架鋼支座】用聚四氟乙烯板應(yīng)采用新鮮純料模壓而成，嚴(yán)禁使用再生料、回頭料模壓加工的板材。聚四氟乙烯原料的平均粒徑不得大于50μm。模壓成型壓力不得小于30MPa。

聚四氟乙烯板應(yīng)與基層鋼板粘結(jié)，其粘結(jié)后的剝離力不小于5N/mm。

2：【網(wǎng)架鋼支座】球冠襯板凹球面商應(yīng)鍍上厚度不小于100μm的硬鉻層，鍍鉻層表面終粗糙度R.不得超過3.2μm。

3：球型支座平面滑動(dòng)部分用不銹鋼板，應(yīng)采用弧焊與基層鋼板焊接，不銹鋼板厚度應(yīng)根據(jù)聚四氟乙烯板與不銹鋼板的尺寸差確定，但不得小于1.5mm，焊接后不銹鋼板應(yīng)與基層鋼板密貼，不銹鋼板的表面平面度偏差為△Z≤0.0003L,L為聚四氟乙烯板的直徑。

8. 【網(wǎng)架鋼支座】和盆式橡膠支座均為軸對(duì)稱體，一般可通過軸對(duì)稱有限元應(yīng)力分析來了解支座鋼體及其支撐混凝土的應(yīng)力分布。

 為了解不同曲率半徑的球型支座應(yīng)力分布及其對(duì)支承混凝土應(yīng)力分布的影響，對(duì)三種曲率半徑的球面進(jìn)行了應(yīng)力分析。

  實(shí)際橋梁支座支承在橋墩、臺(tái)頂冒混凝土上，支座承壓后混凝土將發(fā)生彈性壓縮，支座將與混凝土共同發(fā)生變形，支座處于彈性支承狀態(tài)?；炷凉餐饔酶叨热∫槐吨ё睆紻，寬度考慮局部承壓作用范圍取1.5D。

 【網(wǎng)架鋼支座】四氟板的設(shè)計(jì)應(yīng)力通常較高，因此作用于支承混凝土上的局部承壓應(yīng)力也高。為此一般要求混凝土標(biāo)號(hào)在C40以上。

  可見支座下水平截面的中心部位混凝土承壓，鋼盆邊緣部位混凝土出現(xiàn)拉力，該拉壓力隨支座球面半徑R的增大而增大。在支座中心垂直截面下約0.125D高度范圍內(nèi)，混凝土為受壓區(qū)，以下部位混凝土受拉，拉壓力位移支座下0.3D~0.375D處。該主拉應(yīng)力下開裂，必須在支承混凝土頂面及之支座下一倍直徑高度范圍內(nèi)，布置適當(dāng)?shù)木W(wǎng)狀鋼筋。

  根據(jù)以上有限元應(yīng)力分析，表明支座鋼體以承壓為主，設(shè)計(jì)時(shí)可由構(gòu)造尺寸而定。

網(wǎng)架鋼支座的設(shè)計(jì)介紹

【網(wǎng)架鋼支座】 還應(yīng)指出：目前通常采用的平板壓力支座構(gòu)造方法不能有效的保證在水平方向自由。另外，網(wǎng)架一般都支承在梁、柱或框架上，網(wǎng)架與其下部支承結(jié)構(gòu)應(yīng)是共同工作的，它們的連續(xù)部位是協(xié)調(diào)變形，內(nèi)力、支座反力的分配都與剛度分配有關(guān)。而簡(jiǎn)單有效的方法是將下部支承結(jié)構(gòu)的等效剛度作為網(wǎng)架相應(yīng)支座的彈性約束剛度，直接采用空間桁架位移法求節(jié)點(diǎn)位移和桿件內(nèi)力。

【網(wǎng)架鋼支座】  當(dāng)跨度較大、體型復(fù)雜的網(wǎng)架（殼）結(jié)構(gòu)，往往根據(jù)結(jié)構(gòu)（包括下部支承結(jié)構(gòu)）的不同，力流的差異采用多種支座形式，如在同一個(gè)工程中可采用固定、一向約束和二向約束（滑動(dòng)支座）；垂直支座與水平支座相結(jié)合。

【網(wǎng)架鋼支座】設(shè)計(jì)者可結(jié)合結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)和優(yōu)化，靈活采用與結(jié)構(gòu)實(shí)際相符合的支座型式和邊界條件。

【網(wǎng)架鋼支座】通過大量工程實(shí)例分析，網(wǎng)架（網(wǎng)殼）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否安全、經(jīng)濟(jì)，關(guān)鍵因素首先在于所選的支承結(jié)構(gòu)、支座型式及邊界條件是否合理，為此在具體設(shè)計(jì)中我們盡可能避免將上部網(wǎng)架（網(wǎng)殼）結(jié)構(gòu)與下部支承系統(tǒng)單獨(dú)分析、設(shè)計(jì)，尤其當(dāng)網(wǎng)架支座相對(duì)于下部結(jié)構(gòu)的位移很難通過彈性約束方法模擬時(shí)，更應(yīng)當(dāng)將支承結(jié)構(gòu)與上部網(wǎng)架（網(wǎng)殼）一起進(jìn)行整體建模、計(jì)算分析，以使所計(jì)算出來的結(jié)果更符合實(shí)際。