開松機圈定鉗口

開松機圈定鉗口上、下銷子間的簸小距離，稱為鉗口隔距或銷子開口。由于銷子開口大于上、下皮圈皮的厚度之和，且皮圈具有一定的彈性，使鉗口的皮圖不貼緊于銷子，略有上下伸縮的余地。當(dāng)通過的紗條或皮圈皮比較粗厚時，鉗口處的上、下皮回被壓縮變形；表7-2中列出了三種運動規(guī)律的開口凸輪理論幽線半徑值的變化情況。當(dāng)紗條或皮圈皮比較細(xì)薄時，皮圈的彈飩?cè)允辜啑l受到一定的壓力。因此，開松機皮圈鉗口對紗條的摩擦力界布置是完全由皮煙彈，性壓力來實現(xiàn)的。應(yīng)圓的彈性力則取決于皮圈材料、前緣高度或皮圖前銷的曲率銷子開口的大小。在皮圈材料和銷子型式?jīng)Q定以后，銷子開口就成為調(diào)整開松機皮圈鉗口部分摩撼力界強度的工藝參數(shù)。

為使彈簧上銷擺動時充分發(fā)揮其自調(diào)作用，對彈簧有一定要求。如圖5-23所示，作用在擺動上銷的為矩有以下幾種：

在運轉(zhuǎn)過程中，合力矩M為正時，上銷向上擺動1M為負(fù)值肘，上銷向下擺動。當(dāng)皮圈鉗口處通過厚度厚、剛性大的皮圈時，隨鉗口壓力增大而f魯大，同時MI因皮圈在鉗口處受到摩擦阻力增大而也相應(yīng)增大，使合力矩M為正值，上銷就開始向上擺動。在上銷上擺過程中，M3因壓制彈簧壓縮也逐漸增大，以平衡MI.1112的力矩變化。當(dāng)M逐漸由正值減少至零時，上銷處于其擺動軌跡的某個高位置。當(dāng)鉗口壓力減小時，則力矩M).M2均隨之減小，使合力短M為負(fù)值，上銷就開始向下擺動。在上銷下擺的過程中，Ms圈彈簧放松而也逐漸減小，使M囪負(fù)值逐漸趨于零，即兩種相反的力短叉達(dá)到新的瞬時平衡，上銷處于某個低位置。這種由鉗口壓力波動引起MhM2的連續(xù)變化，以及上銷彈簧壓縮變形的增減與之相平衡的過程，構(gòu)成上銷在一定范圍內(nèi)不斷上下撼動的軌跡。四連桿的桿件是挺架體AB籽，手柄BC桿，CD桿和圈定籽AD所組成。

開松機三上四下牽伸機構(gòu)及其工藝參數(shù)

為了同大牽伸細(xì)紗機配合紡制租、中號(低、中支)棉紗，選型時確定A453B型開松機的牽伸裝置采用三上四下前置式曲線牽仰，其結(jié)構(gòu)如圖4-26所示。其工藝參數(shù)的調(diào)節(jié)列于表4-8。

A453B型開松機在選型鑒定時，曾用二併單粗的工藝紡28號(21英支)和14號(42英支)細(xì)紗，分別同大面積的二併二粗和三併二粗工藝作了紡紗質(zhì)量的對比試驗(見表4-的，其結(jié)果證明A453B型開松機的三上四下牽伸在紡中號(中支)紗是高質(zhì)量的，而且由于第H羅拉直徑為19毫米，可使前區(qū)握持距接近一般棉纖維的品質(zhì)，挺度，因而其質(zhì)量要比普通老機改造的牽伸裝置好。但在紡細(xì)號(細(xì)支)紗時質(zhì)量還不夠理想，在潮濕季節(jié)加工細(xì)而長的纖維還容易繞第II羅拉。因此，考慮到簡譜運動加工方便，正確性高，作圖方便，從而在高速開松機上也大部選用。

三上四下牽伸裝置的牽伸能力一般在4~8倍以內(nèi)。由于前牽仰區(qū)摩擦力界布置比輥合理，控制纖維運動良好，應(yīng)充分發(fā)揮其作用。后牽伸區(qū)第皿羅拉上有反包圍圓弧，同時中區(qū)沒有集棉作用，考慮不使須條過分?jǐn)U散而削弱進入前區(qū)的后部摩擦力界強度和擴展幅度，后牽伸盡可能小一些。當(dāng)總牽伸比輥大時，為了減輕前區(qū)牽仰的負(fù)擔(dān)，則應(yīng)適當(dāng)提高一些后牽伸倍數(shù)，常用的為1.3--1.6倍。開松機的張力和伸長率開松機的粗紗張力和伸長隨粗紗定量、捻度、原棉質(zhì)量以及溫濕度和機械狀態(tài)等因素變化而變化。

羅拉隔距應(yīng)使鉗口握持距與纖維的長度相適應(yīng)。喂人開松機三上四下牽伸裝置前區(qū)的纖維伸直度雖輥在併條機上的為好，但須條內(nèi)的纖維卻少得多，為加強該區(qū)的摩擦力界，充分發(fā)揮曲線牽仲的性能，握持距輥併條機前區(qū)為小，一般為L 1--3毫米。后區(qū)握持距為L 16--14毫米，同併條機后區(qū)差不多。噴氣織侃的打緯機構(gòu)就是利用了這一特點，選用了短牽手機構(gòu)，使其具有近似的停頓時間。由于開松機喂入和輸出紗條的寇量輥併條機輕得多，各區(qū)牽伸力都輥小，

且羅拉轉(zhuǎn)速又遠(yuǎn)輥併條機為低，不易打滑，因而各列皮輯上的壓力可小一些。一般總壓力為30~37公斤/雙鍵，其中前應(yīng)輥為12-15公斤/雙綻，大皮輥為10.--12公斤/雙鍵，后It輥為8.......10公斤/雙鍵。

開松機提綜部分

開松機綜框的提升，在消極式多精開口機構(gòu)上一般用皮手段、鋼絲繩或鏈條拖動，在積極式多臂開口機構(gòu)上要求用輕質(zhì)的具有足夠剛性的構(gòu)件作積極傳動。在設(shè)計提綜機構(gòu)時，除了要求機構(gòu)具有足夠的強度、剛度外，還要求綜框兩邊動程一致，綜框才能保持平齊，否則形成梭口傾斜，以致影響梭子正常運行等。此外，應(yīng)注意機構(gòu)受力要小，以免產(chǎn)生振動。過分長的皮帶、鏈條、鋼絲繩，在運轉(zhuǎn)過程中由于伸長引起吊綜的松動和運轉(zhuǎn)時綜框的t震動等，這也是要避免的。圖7-24是通常所用的雙滑輪提綜機構(gòu)，綜框用皮帶或鏈條等1和2在兩邊各繞過一只導(dǎo)輪，通過吊綜調(diào)節(jié)螺桿拖動綜框兩側(cè)。當(dāng)開松機提綜臂擺動時，如其提綜點的速度是Va，則兩邊提綜速度各是VhV，。05毫米，其中A處和C處是關(guān)系到機構(gòu)運動是否平穩(wěn)的重要部分，采用。

開松機在積極式多臂開口機構(gòu)上，往往用圖7-25(甲)所示的四連桿機構(gòu)來傳動綜框的兩側(cè)。圖中A和A'是吊綜點。主動桿OIBo轉(zhuǎn)動時，由連桿BoB;使從動桿A'O，B;轉(zhuǎn)過同樣的角度。因中的桿系，在設(shè)計時要求綜框兩邊的總動程保持一致。設(shè)計方法如設(shè)已知綜框總動程為2H，桿AOIBo相應(yīng)轉(zhuǎn)過角度為"。先根據(jù)空間地位的許可走出杠桿AOIBo的臂長，然后確定連抨BoB;的長度以及ζAOIBo及ζA'O，Bo'的大小。設(shè)通過0，0，連線的中點作一直線，使其在0，及O.圃上的割線長BoB，和Bo'B，'都等于2Hi，則B.B.'的長度以及L:AO，B..ζA'O，B'。的大小便可自圖中量得。在新型的多臂開口機構(gòu)上，除了采用這種機構(gòu)提綜外，圖7-25(乙)是另一種四連桿機構(gòu)。它們都裝在車肚內(nèi)，傳動的連抒也都屬剛性聯(lián)絡(luò)的構(gòu)件。由于銷子開口大于上、下皮圈皮的厚度之和，且皮圈具有一定的彈性，使鉗口的皮圖不貼緊于銷子，略有上下伸縮的余地。

開松機加壓的設(shè)計計算

開松機單簧元件采用圓鋼絲螺旋壓縮彈簧較為普遍。一般都用I組炭素彈簧鋼絲冷饒，并經(jīng)回火處理，鋼絲直徑可視工作壓力的大小，在φ1.6-2.5毫米范圍內(nèi)選擇。為提高承載能力，加壓彈簧必須在熱處理之后，進行24小時的強壓處理(壓縮到各圃密貼接觸)。某些實驗表明，由于正弦加速運動規(guī)律的加速度變化頻率比簡譜運動快一倍，大加速度值是簡諧運動的f倍，壓力角又較簡諧運動的大，當(dāng)凸輪制造不肘，實際的綜框振動竟大于簡諧運動。

下面以TF18-115型揭架的中加壓彈簧為例，說明如何進行設(shè)計計算(參閱圖3-29)。

設(shè)計步驟：

(1)確定開松機加壓彈簧的工作高度和加壓點位置：

主要按紡紡工藝要求的隔距、加壓和機構(gòu)上安排的可能性確定合適的尺寸.開始可以初始一個數(shù)值，然后送行計算校核，后修改確定.本例由于前、后皮輥小隔臣的限制，中加壓桿與搖架頂面傾斜

3.開松機鎖緊機構(gòu)的設(shè)計

搖架鎖緊機構(gòu)的設(shè)計，應(yīng)從以下幾個方面來考慮s卸壓后掀趣的定位角度，加壓卸壓操作力，鎖緊機構(gòu)的牢固性，鎖緊機鞠的調(diào)節(jié)環(huán)節(jié)、搖架外形尺寸的限制等.下面TFIB-1l5型搖架為倒，具體分析前兩個問題。

(1)掀起定位角度。單純從四連桿機構(gòu)來分析，如圖2-33所示，若DC為剛體，又設(shè)ABCD為鎖緊位置，則搖架極限掀起位置AD'C'D的角度為，ao是加壓狀態(tài)時AB和AD的夾角，a1是B'C'D三點在一直線位置時AB'和AD的夾角。增大a1或減小的都可以增加a值，但實際上還要考慮在搖架掀起后子柄糊撼架體之間必須維持一定角度，以便于操作，搖架外形尺寸也有一截限制等等。PK402型和F65-1型錦架的實際掀趨角度只能在40、左右。對予TF18-115型搖架來說，己如前述，在卸壓后各桿件不在再成為四連桿機構(gòu)，搖架體和手柄的運動不受四連桿機構(gòu)牽制，故搖架掀起角度就可以按需要確定，如規(guī)定為50°、110°兩檔(見圖3-34)。之后以同樣的方法，把簾子線的尾端放在離中羅拉鉗口線5毫米處，秤上讀數(shù)目為該處至皮圈鉗口分離點之間的摩擦力總和。