空氣懸架空q彈簧靜彈性試驗(yàn)臺(tái)架測(cè)試方法

等溫變壓特性試驗(yàn)

將空q彈簧調(diào)至標(biāo)準(zhǔn)高度。按照壓力從比較大內(nèi)壓到0.01MPa其間減員為0.10MPa的方式充入縮空氣，在每種氣壓下。斷開氣源，使其上升到許用比較大伸張狀態(tài)并停留5min，彈簧壽命機(jī)，然后以120mm/min的速率將空q彈簧壓縮到許用比較大壓縮狀態(tài)，連續(xù)記錄壓縮過程中的負(fù)荷變形曲線和內(nèi)壓變形曲線。

高鐵空氣的彈簧垂向靜態(tài)剛度試驗(yàn)機(jī)測(cè)試方法

在研究高速動(dòng)車組垂向平穩(wěn)性之前，首先需要通過試驗(yàn)確定空氣的彈簧結(jié)構(gòu)參數(shù)與其垂向特性的關(guān)系。

為了研究空氣的彈簧的靜態(tài)剛度ks，與橡膠氣囊體積Vb、附加空氣室體積V}以及節(jié)流孔直徑d的關(guān)系，如前所述，在試驗(yàn)中，彈簧壽命機(jī)廠家，將空氣的彈簧的底座固定，并對(duì)其上蓋板施加一頻率為0.02 Hz、振幅為30~的正弦激振。測(cè)定空氣的彈簧的支反力F后，利用式(7)計(jì)算其不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下的動(dòng)態(tài)剛度，計(jì)算結(jié)果如圖3所示。由圖3a可知，靜態(tài)剛度與橡膠氣囊的體積近似呈線性關(guān)系，靜態(tài)剛度隨著橡膠氣囊體積的增加而線性下降，因此若要減小空氣的彈簧的剛度，應(yīng)盡可能增大橡膠氣囊的體積。由圖3b可知，靜態(tài)剛度與附加空氣室體積呈二次非線性關(guān)系，靜態(tài)剛度隨著附加空氣室體積的增加而下降，但變化率逐漸減小，彈簧壽命機(jī)銷售價(jià)，因此一味增大附加空氣室的體積，彈簧壽命機(jī)加工，對(duì)減小空氣的彈簧的剛度是不明顯的。由圖3c可知，當(dāng)節(jié)流孔直徑大于3~時(shí)靜態(tài)剛度發(fā)生突變，此后靜態(tài)剛度不隨節(jié)流孔直徑的增加而變化，這是由于在振動(dòng)頻率較低的激振下，節(jié)流孔的阻尼效應(yīng)不明顯，當(dāng)節(jié)流孔足夠大時(shí)，橡膠氣囊的體積等效于又加上了附加空氣室的體積，因此靜態(tài)剛度會(huì)迅速大幅度減小。

空氣的彈簧的垂向靜態(tài)特性與其結(jié)構(gòu)參數(shù)的關(guān)系如下:靜態(tài)剛度隨橡膠氣囊體積的增加而線性

降低;隨附加空氣室體積的增加而下降，但變化率逐漸減小，呈二次非線性關(guān)系;節(jié)流孔直徑大于3mm后靜態(tài)剛度不隨節(jié)流孔直徑的增加而變化。

電子數(shù)顯彈簧測(cè)試儀試驗(yàn)項(xiàng)目有哪些

間足巨space螺旋彈簧兩相鄰有效圈的軸向距離

節(jié)距pitch螺旋彈簧兩相鄰有效圈截面中心線的軸向距離

旋向direction of coils從螺旋彈簧一端觀察，以順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)形成為右旋，以逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)形成為左旋

旋繞比spring index螺旋彈簧中徑與材料直徑(或材料截面沿彈簧徑向?qū)挾?的比值

高徑比(細(xì)長(zhǎng)比)slenderness ratio螺旋壓縮彈簧自由高度與中徑的比值

作用長(zhǎng)度active length板簧設(shè)計(jì)時(shí)給定的工作長(zhǎng)度

弧高camber板彈簧兩受力點(diǎn)連線與凹面間比較大垂直距離

單片弧高camber of a leaf板彈簧單片兩支承點(diǎn)連線與凹面間比較大垂直距離

靜載弧高camber under static leaf板彈簧承受負(fù)荷作用時(shí)的弧高

自由弧高free camber板彈簧在無(wú)負(fù)荷作用時(shí)的弧高

弓玄長(zhǎng)span板彈簧兩支承點(diǎn)間的距離

自由弓玄長(zhǎng)free span板彈簧無(wú)負(fù)荷作用時(shí)的弦長(zhǎng)

負(fù)荷弦長(zhǎng)span under load板彈簧承受負(fù)荷作用時(shí)的弦長(zhǎng)

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