除塵風機設備不同工況下葉道內(nèi)部的流線圖，能夠看出風機在0.8dQ流量工況下，長葉片的吸力面存在較大的別離區(qū)，而且在短葉片的吸力面構成兩個旋渦區(qū)，其中葉片出口處的旋渦由于相鄰葉道的葉片壓力面的高壓區(qū)向葉片吸力面回流而構成；葉片吸力面內(nèi)部旋渦由于自身葉道的壓力面向吸力面回流而構成較大的旋渦。在結構化網(wǎng)格生成過程中，邊上節(jié)點的數(shù)目發(fā)生變化，往往導致相應的邊節(jié)點發(fā)生許多變化。斜槽風機的長葉片吸力面的別離區(qū)開始向葉道出口處偏移，別離區(qū)有所減小，但短葉片的吸力面仍然存在兩個旋渦，但旋渦也有所削弱，因此風機在1.2dQ時功率也有所進步，但在大流量工況下功率依然只有較低的47%。

除塵風機設備改善計劃及成果分析在完成斜槽式離心風機內(nèi)部流場分析后，根據(jù)風機的內(nèi)部活動狀況和合作單位提出的功能指標(壓力在5000Pa以上，而且盡量進步風機的功率),對風機提出針對性的改善計劃，來改善風機的內(nèi)部活動狀況，從而進步風機的整體功能。在風機氣動噪聲預測中，建立了相應的物理模型和數(shù)學模型，介紹了復雜流場的數(shù)值模擬技術，進行了考慮三維流場的氣動噪聲預測計算，研究了流場結構對除塵風機設備氣動噪聲的影響。首先由除塵風機設備的活動特性分析中能夠知道，除塵風機設備的短葉片吸力面存在兩個旋渦區(qū)，為了改善渦流帶來的活動損失，提出了通過改變短葉片的長度來改善風機活動的計劃。改善計劃一在保證斜槽風機外殼不變的狀況下，將風機葉輪中的短葉片向內(nèi)延伸，

在除塵風機設備樣機的基礎上，只增加了風機葉輪的旋轉直徑。因此，改進后的風扇與樣機的幾何相似性不滿足風扇相似性原理的條件。因此，通過改進后的數(shù)值計算分析了改進效果。由于斜槽風機葉片采用無氣鋼板焊接而成，為了簡化網(wǎng)格生成，提高網(wǎng)格質量，采用無厚度曲面建立了離心風機的三維模型。第二種改進方案的基本思想是在風機外殼不變的情況下，增加風機葉輪的旋轉直徑。風機葉輪的具體改進方法在保持葉片出口安裝角度不變的前提下，風機葉輪的旋轉直徑分別由480 mm增加到490 mm和500 mm。通過對改進后的除塵風機設備的數(shù)值計算，在第二種改進方案中通過增加葉輪的旋轉直徑來提高風機的總壓。當葉輪旋轉直徑增加到490m時，改進后的風機總壓力增加到4765pa，相應的風機運行力矩增加到4.65n.m，風機效率基本不變。當葉輪旋轉直徑增加到500m時，風機總壓力增加到4835pa，但風機扭矩相應增大，風機效率降低。除塵風機設備樣機蝸舌流線圖表明，當氣體流經(jīng)樣機蝸舌位置時，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。

通過對除塵風機設備不同方案的改進，得出如下結論：向內(nèi)延長斜槽風機葉輪的短葉片，可以有效地減小風機所需的扭矩，提高風機在設計條件下的效率；延長斜槽風機葉輪的長葉片和短葉片，可以提高風機的效率。外擴可以明顯提高風機的總壓，但隨著總壓的增大，風機所需的扭矩也隨之增大。9%，總壓值由4626pa提高到5257pa，均滿足合作單位的性能要求。因此，風扇的效率幾乎不變。減小斜槽離心風機樣機蝸殼與葉輪的間隙，不僅可以提高風機的總壓，而且可以降低風機所需的扭矩，提率2.1%。通過對除塵風機設備樣機內(nèi)部流動的分析，提出了三種不同的改進方案，每種方案都提高了風機的一定性能參數(shù)。

風機短葉片向內(nèi)加長，提高風機效率；風機旋轉直徑增大，風機總壓增大；蝸殼舌與風機葉輪間隙適當減小，風機總壓和效率提高。證實了。但除塵風機設備仍采用復雜的曲面葉片結構，這不會改善風機加工工藝的復雜故障，每一個改進方案都不能改善風機葉片通道內(nèi)的流動特性，使風機的總壓力值達到5000pa以上，且沖擊力較大。由于適當增大了前風機的迎角和安裝角，可以減小風機葉片通道的流量損失。提高風扇的效率。如果只重新設計風機的葉輪結構，必然會導致葉輪與風機蝸殼結構不匹配，導致風機性能急劇下降。因此，本文采用現(xiàn)代風機設計理論，以全壓5000pa、轉速2900rmp、除塵風機設備的風量1300hm/3為設計目標，對風機進行了重新設計，以滿足合作公司的性能要求，提高風機的整體性能。在設計中，主要介紹了風機葉輪、蝸殼和集熱器結構參數(shù)的選擇方法，介紹了葉片結構的選擇。

一臺帶有循環(huán)通道和擴散器的后向除塵風機設備的噪聲值。利用FW-H噪聲計算模型和實驗方法，得到了風機葉片和擴壓器表面的表面力脈動和垂直速度。得到了噪聲計算所需的數(shù)據(jù)，成功有效地完成了風機噪聲預測任務。除塵風機設備在瞬態(tài)流場穩(wěn)定后，用ffowcs-williams-hawkings方程計算設計風機的氣動噪聲，該方程主要描述了流場與動壁相互作用產(chǎn)生的氣動噪聲。風機葉輪的具體改進方法在保持葉片出口安裝角度不變的前提下，風機葉輪的旋轉直徑分別由480mm增加到490mm和500mm。在聲學模擬理論的基礎上，得到了運動固體邊界與流體相互作用產(chǎn)生的噪聲。方程右邊的三個項分別代表流體。流體邊界處的位移噪聲、波動噪聲和體積噪聲分別屬于單極源、偶極源和四極源。本文計算的流體是不可壓縮的，單極和四極的源項可以忽略不計。除塵風機設備噪聲的計算和結果分析表明，在設計風機出口外的計算區(qū)，有1100Hz的聲壓峰值，聲壓值為58dB。噪聲觀測點在距葉輪旋轉中心2米4米處產(chǎn)生。風機噪聲值的計算表明，1100Hz時有一個聲壓峰值。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。